O Grupo Lágrimas está a negociar com a CUF - Químicos Industriais - a construção do hotel e SPA subterrâneo mais profundo do mundo na Mina de Sal-Gema de Loulé, disse hoje à Lusa o presidente daquele grupo hoteleiro.
Segundo Miguel Júdice, que ao final da manhã de hoje, visitou a mina pela primeira vez, os 38 quilómetros de galerias escavadas a 230 metros de profundidade - o equivalente a 75 andares -, num maciço de sal-gema com cerca 16 quilómetros de diâmetro, oferecem «todas as condições» para aí construir um hotel.
«Tem todas as condições, não só porque é um espaço diferente, como permite conceber um hotel temático como não existe no mundo», disse Miguel Júdice à Lusa. O investimento deverá rondar os 10 milhões de euros e prevê que a unidade hoteleira tenha entre 26 e 40 quartos, além de um SPA com tratamentos à base da sal-gema.
Segundo Pedro Salinas, director da CUF, «existe já um grande número de visitantes, que procuram actualmente a mina devido às propriedades benéficas do seu ar». São especialmente pessoas com doenças respiratórias.
Para comprovar as propriedades terapêuticas, Miguel Júdice chegou mesmo a recolher uma amostra do sal da mina «para testar tratamentos de SPA e o seu eventual uso na gastronomia».
Segundo os responsáveis da CUF, o Grupo Lágrimas é, para já, o mais interessado na concessão hoteleira, embora outras cadeias estejam também na corrida. O hotel insere-se na estratégia de viabilização do complexo mineiro através do Turismo, que inclui ainda a criação de um museu industrial e um arquivo documental «de altíssima segurança», tudo debaixo de terra.
Pedro Salinas adiantou que, para a concretização do segundo projecto, «estão no bom caminho» as negociações com a empresa norte-americana Underground Vaults & Storage, Inc., que acredita poder oferecer aqui serviços de arquivo a preços 10 vezes mais baixos do que num edifício convencional.
«A 230 metros não existe humidade, a temperatura é constante, a sismicidade praticamente não é sentida, não há insectos e a segurança é muito elevada», fez notar, sublinhando as poupanças de energia que tais condições naturais permitem.
No projecto participa também a Câmara Municipal de Loulé que assinou hoje um protocolo com a CUF para a viabilização da vertente turística. A autarquia, juntamente com o Grupo detido por João de Mello, vai investir quase oito milhões de euros na requalificação do espaço à superfície e na criação de um centro interpretativo.
A Mina de Sal-Gema de Loulé opera há 40 anos, tendo produzido cerca de 100 mil toneladas de sal por ano até 2005, altura em que a CUF centrou a produção na Figueira da Foz. Hoje, a mina produz entre 10 e 40 mil toneladas anuais, a maior parte destinada às operações de degelo nas estradas da Europa e à indústria de rações para animais.
A autarquia e a CUF esperam estar em condições de candidatar o arrojado projecto ao financiamento comunitários, «uma vez que se trata de uma área de baixa densidade», sublinhou Seruca Emídeo, presidente da Câmara de Loulé.
Diário Digital / Lusa
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sábado, 17 de janeiro de 2009
quarta-feira, 12 de março de 2008
segunda-feira, 18 de fevereiro de 2008
quinta-feira, 28 de junho de 2007
temeprabilidade
Temperabilidade
Definição
A temperabilidade é habitualmente definida como sendo a capacidade de um aço para formar martensite na têmpera. É neste
contexto que a temperabilidade é normalmente entendida no estudo de aços-ferramenta. Existem no entanto autores que
alargam o conceito de temperabilidade à capacidade de endurecer um aço através de um arrefecimento partindo do domínio
austenítico; neste caso as micro-estruturas finais visadas tanto podem ser a bainite como até mesmo a perlite fina.
Métodos de quantificação
Um dos procedimentos mais antigos e rudimentares para se determinar a temperabilidade consiste na análise das superfícies
de fractura de provetes cilíndricos entalhados; a diferença entre a superfície de fractura da região central não temperada (mais
macia e, por isso, com fractura dúctil) e a região periférica temperada (mais dura e, por isso, com fractura frágil) é regra geral
facilmente perceptível, mesmo a olho nu. Daqui se pode inferir uma informação aproximada sobre a profundidade de têmpera.
O mesmo tipo de informação pode ser obtido de forma muito mais precisa efectuando cortes transversais dos provetes
cilíndricos e contrastando por ataque químico, normalmente com nital (solução de ácido nítrico em álcool etílico); neste caso
haverá que tomar precauções muito especiais para que a operação de corte não conduza (por aquecimento) a alterações
estruturais que falseariam a análise posterior.
Curvas em "U"
Outro dos processos empregues para determinar a temperabilidade baseia-se na medição da dureza ao longo de duas (ou
mais diagonais) da secção recta de provetes cilíndricos de diferentes diâmetros temperados em diferentes condições. Os perfis
de dureza obtidos têm normalmente a forma de "U" e permitem caracterizar a temperabilidade de um aço: quanto tanto mais
elevadas são as durezas obtidas e mais "achatados" são os perfis de dureza (maior penetração de têmpera) tanto mais
temperável será o aço.
O traçado destas curvas em "U" está na base de uma tentativa de quantificação do parâmetro temperabilidade por
Grossman. Numa primeira abordagem explorou a noção de "profundidade de têmpera", evidenciada pela diferenciação entre o
aspecto da periferia mais endurecida e a região central (da secção recta de provetes cilíndricos temperados). Sucede no entanto
que se se pretendesse usar a profundidade de têmpera como parâmetro quantificador da temperabilidade teria que se impor uma
geometria única para poder tornar comparáveis os diferentes ensaios com diferentes aços; ora, a adopção de um diâmetro muito
reduzido traria problemas de representatividade para os aços de alta temperabilidade (que endureceriam de modo muito
semelhante em toda a secção recta, tornando difícil a distinção entre eles); por outro lado, um diâmetro suficientemente grande
para eliminar este problema com os aços de alta temperabilidade faria surgir problemas com aços de baixa temperabilidade que
apresentariam uma penetração de têmpera quase nula e igualmente dificilmente diferenciável. A nitidez com que se distingue a
profundidade até onde se estende o efeito de endurecimento por têmpera tem a ver com o facto de ser muito reduzida a
extensão da região dentro da qual a quantidade de martensite desce abruptamente abaixo dos 50%. Se para um dado aço
temperarmos provetes cilíndricos de diferentes diâmetros num mesmo meio de arrefecimento, deverá ser possível encontrar um
diâmetro crítico tal que na região central do provete correspondente haja 50% de martensite; uma maneira possível de
determinar este parâmetro consiste em representar a dureza do centro dos provetes em função do seu diâmetro; o ponto de
inflexão desta curva correspoderá ao diâmetro crítico do aço em questão, para o meio de arrefecimento utilizado nessa série de
diâmetros.
Método de Grossman-Asimov
A temperabilidade de um aço não pode ser analisada sem ter em conta a severidade do meio de arrefecimento usado:
variando a severidade do meio de têmpera, varia também o diâmetro crítico para um mesmo aço. Para introduzir este
parâmetro, Asimov recorreu a uma nova quantidade: Du / D, a fracção não endurecida relativamente ao diâmetro total, em que
Du é o diâmetro da região central não endurecida ("unhardened") e D é o diâmetro total do provete. A representação gráfica
desta quantidade em função do diâmetro total para uma série de provetes (de diferentes diâmetros) de um mesmo aço,
arrefecidos num mesmo meio de têmpera, dá uma curva representativa simultaneamente da temperabilidade do aço em questão
e da drasticidade do meio de arrefecimento utilizado. A partir de considerações de natureza teórica Asimov construiu um ábaco
de curvas-padrão deste tipo num referencial Du / D versus D ou H.D , em que H é a chamada severidade do meio de têmpera;
este parâmetro é quantificado tomando como referência a severidade de têmpera da água sem agitação à temperatura ambiente
(H = 1). A utilização destes gráficos permite obter resposta para uma grande diversidade de problemas:
- conhecendo vários valores de Du / D em função de D é possível determinar a severidade do meio de têmpera utilizado;
para uma definição o mais correcta possível da curva correspondente não deverão utilizar-se somente dois pares de valores mas
sim preferencialmente pelo menos seis;
- conhecendo vários valores de Du / D e a severidade do meio de têmpera é possível determinar o diâmetro crítico do aço
para o meio de têmpera em questão;
- conhecendo a severidade do meio de têmpera e o diâmetro crítico do aço para esse meio, é possível prever a profundidade
de penetração de têmpera para qualquer diâmetro do mesmo aço arrefecido nesse mesmo meio.
Pelo que acaba de ser exposto resulta claro que o diâmetro crítico depende não só da temperabilidade do aço, mas também
da severidade do meio de têmpera; por isso, os diâmetros críticos só permitem aferir a temperabilidade de diferentes aços
quando referidos a um mesmo meio de têmpera. Em vez de procurar normalizar as condições em que cada uma das têmperas
deverão decorrer, procurou-se definir um meio de têmpera ideal: o meio de arrefecimento tal que ao mergulhar nele a peça a
temperatura da superfície desta atinge instantaneamente a temperatura do meio de arrefecimento. Embora este meio ideal não
seja atingível na prática, consegue-se uma boa aproximação a esta condição ao recorrer a uma salmoura fortemente agitada. O
diâmetro crítico obtido para este meio ideal é o maior diâmetro crítico obtenível para uma dada temperabilidade,
proporcionando assim uma boa base de comparação entre diferentes temperabilidades. Este "diâmetro crítico ideal" é um
verdadeiro parâmetro aferidor da temperabilidade do aço. Asimov construiu ábacos que permitem calcular o diâmetro crítico
ideal conhecendo o diâmetro crítico para uma dada severidade (conhecida). A utilização destes ábacos em paralelo com os já
anteriormente referidos Du / D versus D ou H.D permite alargar a capacidade de previsão da penetração de têmpera a uma
nova classe de situações: conhecendo Du / D para um dado meio de têmpera (de severidade conhecida) é possível calcular a
penetação de têmpera (do mesmo aço) para um outro meio de têmpera (de severidade conhecida).
Um grupo de ábacos análogos aos da geometria cilíndrica foi também construído para tratar o caso das placas.
Ensaio de Jominy
Um ensaio frequentemente usado para caracterizar a temperabilidade é o de Jominy. Neste ensaio um provete cilíndrico de
25 mm de diâmetro e 10 cm de altura, após austenitização à temperatura recomendada para o aço a ensaiar, é arrefecido
fazendo incidir na sua face inferior um jacto de água que deverá sair através de um tubo de 10 mm de diâmetro, estando a
pressão da água regulada de tal modo que a altura livre do jacto de água seja de 65 mm. Uma vez completamente arrefecido até
à temperatura ambiente é maquinada uma pista ao longo de uma geratriz do provete cilíndrico de modo a remover a camada
superficial alterada durante o aquecimento e manutenção à temperatura de austenitização. São então efectuadas medições de
dureza sobre esta pista e traçado o gráfico representativo da variação da dureza com a distância à extremidade arrefecida pelo
jacto de água. As curvas assim obtidas têm um andamento que se traduz por um nível elevado de dureza na vizinhança da face
inferior arrefecida pelo jacto de água, baixando gradualmente a dureza à medida que aumenta a distância a esta face; a partir de
uma certa distância o valor da dureza tende a estabilizar. Quanto mais temperável for o aço tanto mais atenuada é a queda de
dureza na vizinhança da face arrefecida. O ensaio de Jominy apresenta como principal desvantagem o facto de não ser aplicável
a aços de muito reduzida temperabilidade (curvas de Jominy com uma queda muito rápida da dureza), nem a aços de muito alta
temperabilidade (curvas de Jominy com muito reduzida variação de dureza ao longo da geratriz).
A grande vantagem deste ensaio reside na simplicidade da sua execução aliada à possibilidade de com um só ensaio se
caracterizar a resposta de um aço a uma gama muito extensa de velocidades de arrefecimento. Além disso, o ensaio de Jominy
permite obter uma reprodutibilidade de resultados muito boa, mesmo para variações significativas das condições da sua
execução. Na realidade, um estudo efectuado por J. Birtalan et al. sobre a reprodutibilidade deste ensaio conduziu às seguintes
conclusões:
- a temperatura da água de arrefecimento foi variada entre 10 ºC e 50 ºC sem que se registasse uma diferença apreciável
(flutuação de ± 1 ponto na escala de dureza Rockwell C, comparativamente com a dureza obtida para a água a 25 ºC);
- não foi detectada nenhuma variação nos resultados ao fazer variar a pressão da água de modo a que a altura do jacto livre
atingisse um valor compreendido entre 25 mm e 125 mm (valor estipulado pela norma do ensaio: 65 mm);
- o tempo que se leva a transferir o provete do forno para o suporte onde decorre o arrefecimento afecta a temperatura do
material no momento em que se inicia o arrefecimento e, por conseguinte, a sua posterior transformação; os resultados obtidos
mostraram uma boa reprodutibilidade para tempos de transferência que podem ir até 7 segundos (uma conveniente disposição
do equipamento permite a um operador experimentado efectuar a transferência em 3 segundos ou menos).
Diagramas TTT
A análise mais exacta da temperabilidade é a que se baseia nos diagramas TTT, quer de transformação isotérmica (TI),
quer de arrefecimento contínuo (TAC). Estes últimos, em particular poderão permitir a previsão da evolução estrutural desde
que se conheçam as leis de arrefecimento das regiões da peça que estamos interessados em analisar. Um parâmetro que é
habitualmente extraído da leitura dos diagramas TTT-TAC é a chamada velocidade crítica: velocidade mínima de
arrefecimento necessária para garantir a transformação em martensite, sem que a austenite se decomponha nos seus produtos de
transformação de mais alta temperatura (perlite ou bainite).
Ao fazer uma leitura destes diagramas haverá no entanto que tomar em consideração o facto de cada um deles representar a
evolução estrutural de um aço para as condições específicas de austenitização e para a família de leis de arrefecimento com
base nas quais foi traçado o referido diagrama.
Definição
A temperabilidade é habitualmente definida como sendo a capacidade de um aço para formar martensite na têmpera. É neste
contexto que a temperabilidade é normalmente entendida no estudo de aços-ferramenta. Existem no entanto autores que
alargam o conceito de temperabilidade à capacidade de endurecer um aço através de um arrefecimento partindo do domínio
austenítico; neste caso as micro-estruturas finais visadas tanto podem ser a bainite como até mesmo a perlite fina.
Métodos de quantificação
Um dos procedimentos mais antigos e rudimentares para se determinar a temperabilidade consiste na análise das superfícies
de fractura de provetes cilíndricos entalhados; a diferença entre a superfície de fractura da região central não temperada (mais
macia e, por isso, com fractura dúctil) e a região periférica temperada (mais dura e, por isso, com fractura frágil) é regra geral
facilmente perceptível, mesmo a olho nu. Daqui se pode inferir uma informação aproximada sobre a profundidade de têmpera.
O mesmo tipo de informação pode ser obtido de forma muito mais precisa efectuando cortes transversais dos provetes
cilíndricos e contrastando por ataque químico, normalmente com nital (solução de ácido nítrico em álcool etílico); neste caso
haverá que tomar precauções muito especiais para que a operação de corte não conduza (por aquecimento) a alterações
estruturais que falseariam a análise posterior.
Curvas em "U"
Outro dos processos empregues para determinar a temperabilidade baseia-se na medição da dureza ao longo de duas (ou
mais diagonais) da secção recta de provetes cilíndricos de diferentes diâmetros temperados em diferentes condições. Os perfis
de dureza obtidos têm normalmente a forma de "U" e permitem caracterizar a temperabilidade de um aço: quanto tanto mais
elevadas são as durezas obtidas e mais "achatados" são os perfis de dureza (maior penetração de têmpera) tanto mais
temperável será o aço.
O traçado destas curvas em "U" está na base de uma tentativa de quantificação do parâmetro temperabilidade por
Grossman. Numa primeira abordagem explorou a noção de "profundidade de têmpera", evidenciada pela diferenciação entre o
aspecto da periferia mais endurecida e a região central (da secção recta de provetes cilíndricos temperados). Sucede no entanto
que se se pretendesse usar a profundidade de têmpera como parâmetro quantificador da temperabilidade teria que se impor uma
geometria única para poder tornar comparáveis os diferentes ensaios com diferentes aços; ora, a adopção de um diâmetro muito
reduzido traria problemas de representatividade para os aços de alta temperabilidade (que endureceriam de modo muito
semelhante em toda a secção recta, tornando difícil a distinção entre eles); por outro lado, um diâmetro suficientemente grande
para eliminar este problema com os aços de alta temperabilidade faria surgir problemas com aços de baixa temperabilidade que
apresentariam uma penetração de têmpera quase nula e igualmente dificilmente diferenciável. A nitidez com que se distingue a
profundidade até onde se estende o efeito de endurecimento por têmpera tem a ver com o facto de ser muito reduzida a
extensão da região dentro da qual a quantidade de martensite desce abruptamente abaixo dos 50%. Se para um dado aço
temperarmos provetes cilíndricos de diferentes diâmetros num mesmo meio de arrefecimento, deverá ser possível encontrar um
diâmetro crítico tal que na região central do provete correspondente haja 50% de martensite; uma maneira possível de
determinar este parâmetro consiste em representar a dureza do centro dos provetes em função do seu diâmetro; o ponto de
inflexão desta curva correspoderá ao diâmetro crítico do aço em questão, para o meio de arrefecimento utilizado nessa série de
diâmetros.
Método de Grossman-Asimov
A temperabilidade de um aço não pode ser analisada sem ter em conta a severidade do meio de arrefecimento usado:
variando a severidade do meio de têmpera, varia também o diâmetro crítico para um mesmo aço. Para introduzir este
parâmetro, Asimov recorreu a uma nova quantidade: Du / D, a fracção não endurecida relativamente ao diâmetro total, em que
Du é o diâmetro da região central não endurecida ("unhardened") e D é o diâmetro total do provete. A representação gráfica
desta quantidade em função do diâmetro total para uma série de provetes (de diferentes diâmetros) de um mesmo aço,
arrefecidos num mesmo meio de têmpera, dá uma curva representativa simultaneamente da temperabilidade do aço em questão
e da drasticidade do meio de arrefecimento utilizado. A partir de considerações de natureza teórica Asimov construiu um ábaco
de curvas-padrão deste tipo num referencial Du / D versus D ou H.D , em que H é a chamada severidade do meio de têmpera;
este parâmetro é quantificado tomando como referência a severidade de têmpera da água sem agitação à temperatura ambiente
(H = 1). A utilização destes gráficos permite obter resposta para uma grande diversidade de problemas:
- conhecendo vários valores de Du / D em função de D é possível determinar a severidade do meio de têmpera utilizado;
para uma definição o mais correcta possível da curva correspondente não deverão utilizar-se somente dois pares de valores mas
sim preferencialmente pelo menos seis;
- conhecendo vários valores de Du / D e a severidade do meio de têmpera é possível determinar o diâmetro crítico do aço
para o meio de têmpera em questão;
- conhecendo a severidade do meio de têmpera e o diâmetro crítico do aço para esse meio, é possível prever a profundidade
de penetração de têmpera para qualquer diâmetro do mesmo aço arrefecido nesse mesmo meio.
Pelo que acaba de ser exposto resulta claro que o diâmetro crítico depende não só da temperabilidade do aço, mas também
da severidade do meio de têmpera; por isso, os diâmetros críticos só permitem aferir a temperabilidade de diferentes aços
quando referidos a um mesmo meio de têmpera. Em vez de procurar normalizar as condições em que cada uma das têmperas
deverão decorrer, procurou-se definir um meio de têmpera ideal: o meio de arrefecimento tal que ao mergulhar nele a peça a
temperatura da superfície desta atinge instantaneamente a temperatura do meio de arrefecimento. Embora este meio ideal não
seja atingível na prática, consegue-se uma boa aproximação a esta condição ao recorrer a uma salmoura fortemente agitada. O
diâmetro crítico obtido para este meio ideal é o maior diâmetro crítico obtenível para uma dada temperabilidade,
proporcionando assim uma boa base de comparação entre diferentes temperabilidades. Este "diâmetro crítico ideal" é um
verdadeiro parâmetro aferidor da temperabilidade do aço. Asimov construiu ábacos que permitem calcular o diâmetro crítico
ideal conhecendo o diâmetro crítico para uma dada severidade (conhecida). A utilização destes ábacos em paralelo com os já
anteriormente referidos Du / D versus D ou H.D permite alargar a capacidade de previsão da penetração de têmpera a uma
nova classe de situações: conhecendo Du / D para um dado meio de têmpera (de severidade conhecida) é possível calcular a
penetação de têmpera (do mesmo aço) para um outro meio de têmpera (de severidade conhecida).
Um grupo de ábacos análogos aos da geometria cilíndrica foi também construído para tratar o caso das placas.
Ensaio de Jominy
Um ensaio frequentemente usado para caracterizar a temperabilidade é o de Jominy. Neste ensaio um provete cilíndrico de
25 mm de diâmetro e 10 cm de altura, após austenitização à temperatura recomendada para o aço a ensaiar, é arrefecido
fazendo incidir na sua face inferior um jacto de água que deverá sair através de um tubo de 10 mm de diâmetro, estando a
pressão da água regulada de tal modo que a altura livre do jacto de água seja de 65 mm. Uma vez completamente arrefecido até
à temperatura ambiente é maquinada uma pista ao longo de uma geratriz do provete cilíndrico de modo a remover a camada
superficial alterada durante o aquecimento e manutenção à temperatura de austenitização. São então efectuadas medições de
dureza sobre esta pista e traçado o gráfico representativo da variação da dureza com a distância à extremidade arrefecida pelo
jacto de água. As curvas assim obtidas têm um andamento que se traduz por um nível elevado de dureza na vizinhança da face
inferior arrefecida pelo jacto de água, baixando gradualmente a dureza à medida que aumenta a distância a esta face; a partir de
uma certa distância o valor da dureza tende a estabilizar. Quanto mais temperável for o aço tanto mais atenuada é a queda de
dureza na vizinhança da face arrefecida. O ensaio de Jominy apresenta como principal desvantagem o facto de não ser aplicável
a aços de muito reduzida temperabilidade (curvas de Jominy com uma queda muito rápida da dureza), nem a aços de muito alta
temperabilidade (curvas de Jominy com muito reduzida variação de dureza ao longo da geratriz).
A grande vantagem deste ensaio reside na simplicidade da sua execução aliada à possibilidade de com um só ensaio se
caracterizar a resposta de um aço a uma gama muito extensa de velocidades de arrefecimento. Além disso, o ensaio de Jominy
permite obter uma reprodutibilidade de resultados muito boa, mesmo para variações significativas das condições da sua
execução. Na realidade, um estudo efectuado por J. Birtalan et al. sobre a reprodutibilidade deste ensaio conduziu às seguintes
conclusões:
- a temperatura da água de arrefecimento foi variada entre 10 ºC e 50 ºC sem que se registasse uma diferença apreciável
(flutuação de ± 1 ponto na escala de dureza Rockwell C, comparativamente com a dureza obtida para a água a 25 ºC);
- não foi detectada nenhuma variação nos resultados ao fazer variar a pressão da água de modo a que a altura do jacto livre
atingisse um valor compreendido entre 25 mm e 125 mm (valor estipulado pela norma do ensaio: 65 mm);
- o tempo que se leva a transferir o provete do forno para o suporte onde decorre o arrefecimento afecta a temperatura do
material no momento em que se inicia o arrefecimento e, por conseguinte, a sua posterior transformação; os resultados obtidos
mostraram uma boa reprodutibilidade para tempos de transferência que podem ir até 7 segundos (uma conveniente disposição
do equipamento permite a um operador experimentado efectuar a transferência em 3 segundos ou menos).
Diagramas TTT
A análise mais exacta da temperabilidade é a que se baseia nos diagramas TTT, quer de transformação isotérmica (TI),
quer de arrefecimento contínuo (TAC). Estes últimos, em particular poderão permitir a previsão da evolução estrutural desde
que se conheçam as leis de arrefecimento das regiões da peça que estamos interessados em analisar. Um parâmetro que é
habitualmente extraído da leitura dos diagramas TTT-TAC é a chamada velocidade crítica: velocidade mínima de
arrefecimento necessária para garantir a transformação em martensite, sem que a austenite se decomponha nos seus produtos de
transformação de mais alta temperatura (perlite ou bainite).
Ao fazer uma leitura destes diagramas haverá no entanto que tomar em consideração o facto de cada um deles representar a
evolução estrutural de um aço para as condições específicas de austenitização e para a família de leis de arrefecimento com
base nas quais foi traçado o referido diagrama.
explicação do diagrama ferro-cementite Fe3C mechanical engennering
http://www.key-to-steel.com/Articles/Art159.htm
quarta-feira, 28 de fevereiro de 2007
MAN Marine diesel engines
Bonito nao é??
pois, sao os motores a gasolio MAN para veiculos aquaticos,
para saber mais:
Propulsion engines
6-cylinder in-line motors from 190 kW to 588 kW (258 mhp to 800 mhp)
8-, 10- und 12-cylinder V-motors from 365 kW to 1140 kW (496 mhp to 1550 mhp)
As powerful and reliable engines for high-speed luxury yachts, passenger and industrial ships, pilot and patrol boats, the highspeed MAN diesel engines prove just how good they are. They are compact, powerful and economical. For all that, they’re environmentally friendly and comply with the IMO exhaust-gas regulations. Upon request, they can also be delivered with the release certificate of renowned classification companies.
MAN’s marine diesel engines offer all the benefits of cost-effective large-scale series production. They are manufactured ready to install and optimally fitted for any type of usage and operating conditions. MAN can inspect and certify engine installation if desired as well as carry out thorough commissioning.
Auxiliary engines
Renowned manufacturers of marine gensets, emergency gensets and auxiliary / harbour gensets use MAN diesel engines in their products in the power range from approx. 100 kVA to 750 kVA.
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